Projekt stropu płytowo-żebrowego wg EC2.pdf

(1215 KB) Pobierz
Mathcad - przykład kpl
II OBLICZENIA STATYCZNE
0. Przyjęcie układu konstrukcyjnego
wymiary budynku w wewn. obrysie ścian zewnetrznych:
L 45.3m
B 20.5m

0.1. Ustalenie dylatacji
Szacując długość przęsła podciągu od 6 do 8 m obliczono liczbę przęseł:
n P1

L
6m
7.55
n P2

L
8m
5.662
Przyjęto łączną liczbę przęseł podciągu 6 i założono 1 dylatację poprzeczną w połowie długości budynku
(przyjęto betonowanie odcinkami nie dłuższymi niz 15 m). Założono rozsunięcie osi konstrukcji przy dylatacji
o 420 mm.
D 420mm

0.2. Przyjęcie długości przęseł podciągu
Długość podciągów L P

L D
2
22.44m
Długość przęsła środkowego L P2

7.60m
L P
L P2
Długość przęseł skrajnych:
L P1

7.42m
2
0.3. Przyjęcie długości przęseł płyty
Długość przęseł wewnętrznych
L p2

L P2
4
1.9m
Długość przęseł skrajnych:
L p1

L P1
3L p2
1.72m
0.4. Przyjęcie długości przęseł żeber
Szacując długość przęsła żebra od 5 do 7 m obliczono liczbę przęseł:
n P1

B
5m
4.1
n P2

B
7m
2.929
Przyjęto łączną liczbę przęseł żebra 3.
Długość przęsła środkowego L z2

7.00m
B L z2
Długość przęseł skrajnych:
L z1

6.75m
2
0.5 Przyjęcie wymiarów przekroju poprzecznego elementów
Płyta: h f

60mm
Żebro:
L z2
15
466.667 mm
przyjęto: h z

450mm
h z
3
150 mm
przyjeto: b z

200mm
Podciąg:
L P2
12
633.333 mm
przyjęto: h p

600mm
h p
2
300 mm
przyjeto: b p

300mm
Słup: h s

400mm
b s

400mm
1/31

349731505.007.png 349731505.008.png 349731505.009.png
1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ:
1.1 Strop międzykondygnacyjny
1.1.1 Płyta h f
60 mm
Nawierzchnia jastrych 30 mm g 1

30mm 20
kN
m 3
0.600 kN
m 2
Podkład: zaprawa cem.40 mm g 2

40mm 23
kN
m 3
0.920 kN
m 2
Płyta żelbetowa 60mm
g 3

h f 25
kN
m 3
1.5 kN
m 2
Tynk cem-wap. 15 mm
g 4

15mm 19
kN
m 3
0.285 kN
m 2
RAZEM obciążenia stałe:
g p

g 1
g 3
g 2
g 4
3.305 kN
m 2
obciążenia zmienne:
p p

6.0 kN
m 2
1.1.2 Żebro L p2
1.9m
h z
450 mm
b z
200 mm
z płyty
g z1

g p L p2
6.279 kN
m
ciężar własny
g z2

  b z
h z
h f
25
kN
m 3
1.95 kN
m
Tynk cem-wap. 15 mm
na ściankach bocznych)
g z3

2 15
mm h z
 
h f
19
kN
m 3
0.222 kN
m
2/31
349731505.010.png
RAZEM obciążenia stałe:
g z

g z1
g z3
g z2
8.452 kN
m
6.0 kN
11.4 kN
m
obciążenia zmienne: p z

m 2 L p2
1.1.3 Podciąg L z2
7000 mm
h p
600 mm
b p
300 mm
z żebra
G p1

g z L z2
59.163 kN
ciężar własny
G p2

  b p
h f
L p2
25
kN
m 3
7.695 kN
Tynk cem-wap. 15 mm
na ściankach bocznych)
G p3

2 15
mm h p
 
h f
19
L p2
kN
m 3
0.585 kN
RAZEM obciążenia stałe:
G p

G p1
G p3
G p2
67.442 kN
obciążenia zmienne: P p

p z L z2
79.8 kN
1.2 Słupy pośrednie kond. 0 h s
400 mm
b s
400 mm
Dla uproszczenia obliczeń, obciążenia c.w. stropodachu przyjęto jak dla stropu międzykondygnacyjnego
Konstrukcja stropów x4
G s1

4 4
G p
1079.079 kN
c.w. słupów H k

4.5m
G s2

h s b s
4 H k
 
h p
0.5m
25
kN
m 3
64.4 kN
RAZEM obciążenia stałe:
G s

G s1
1143.479 kN
G s2
obciążenia śniegiem (strefa 2):
s k

0.9 kN
m 2
dach płaski: C e

0.8
P s1

s k C e
L z2
L P2
38.304 kN
obciążenie użytkowe x3
P s2

3 4
P p
957.6 kN
RAZEM: P s

P s1
995.904 kN
P s2
2. Właściwości materiałów konstrukcyjnych
Beton C37/30: [N1:3.1] ĭ C
 [N1:NA.2] ī cc
1.4
 ī ct
1.0
 ķ 0.2

f ck

30MPa
f ctm

2.9MPa
f ctk.05

2.0MPa
E cm

32GPa
f cd

ī cc
21.429 MPa
f ck
ĭ C
f ctd

ī ct
f ctk.05
ĭ C
1.429 MPa
Stal AIIIN RB500:
f yk
ĭ s
f yk

500MPa
ĭ s
 [N1:NA.2] f yd
1.15

434.783 MPa
E s

200GPa
f yd
E s
Współczynniki konstrukcyjne į c2
 į syd
%
0.35

0.217 %
į c2
į c2 į syd
ĸ eff.lim

0.8
0.493
3/31
h p
1.0
349731505.001.png 349731505.002.png 349731505.003.png
3. Poz 1. Płyta stropu międzykondygnacyjnego
3.1. Schemat statyczny, siły wewnętrzne
3.1.1 Rozpiętości teoretyczne przęseł [N1:5.3.2.2.]
L p1
1.72m
t e

250mm
a e

0.5min h f t e
  0.03m

L p2
1.9m
t i

b z
200 mm
a i

0.5min h f t i
  0.03m

przęsła skrajne: l ne

L p1
1.62m
b z
2
l eff.e

l ne
a i
a e
1680 mm
przęsła pośrednie: l ni

L p2
1.7m
b z
l eff.i

l ni
1760 mm
2 a i
3.1.2 Obciążenia obliczeniowe
Z punktu 1.1.1 przyjeto:
g d

1.35g p
4.462 kN
m 2
p d

1.5p p
9 kN
m 2
3.1.3 Model obliczeniowy
Zastosowano metodę analizy liniowo - sprężystej ([N1: 5.4]). Do wyznaczeni sił wewnętrznych
wykorzystano tablice Winklera dla belki pięcioprzęsłowej pod obciążeniem ciągłym, rozpatrując pasmo
o szerokości 1m..
3.1.4 Wyniki obliczeń
Momenty zginające
Przesło skrajne
M d1max

0.0781 g d
0.1 p d
l eff.e 2
3.524 1
m kN m
M d1min

0.0781 g d
0.0263 p d
l eff.e 2
0.315 1
m kN m
Przesło przyskrajne M d2max

0.0331 g d
0.0787 p d
l eff.i 2
2.651 1
m kN m
M d2min

0.0331 g d
0.0461 p d
l eff.i 2
0.828
1
m kN m
Przesło wewnętrzne M d3max

0.0462 g d
0.0855 p d
l eff.i 2
3.022 1
m kN m
M d3min

0.0462 g d
0.0395 p d
l eff.i 2
0.463
1
m kN m
Podpora przyskrajna M Bd

0.105 g d
0.119 p d
0.5 l eff.i
 
l eff.e
2
4.554
1
m kN m
Podpory wewnętrzne M Cd

0.079 g d
0.111 p d
l eff.i
2
4.186
1
m kN m
Siły poprzeczne
Podpora przyskrajna V Bed

g d
0.606
0.620 p d
l eff.e
13.917 1
m kN
V Bid

0.526 g d
0.598 p d
l eff.i
13.603 1
m kN
Są to wartości maksymalne dla całej płyty
4/31
349731505.004.png
3.2 Wyznaczenie zbrojenie podłużnego
Założono prostokątny rozkład naprężeń w betonie, przy wartości współczynników =0,8 i =1,0
([N: 3.1.7 (3)]). Założono klasę konstrukcji S2 i zbrojenie prętami 6mm ([N1: Tab 4.4.N]).
Przyjęto nominalną grubość otuliny cnom=10mm. Przyjęto wartośc odchyłki otulenia 5mm
([N1:4.4.1.3]).
c min.b

10mm
c min.dur
 ďc dev
10mm

5mm
c min

max c min.b c min.dur

10 mm

Do obliczeń zastosowano algorytm (b=1):
ďc dev
c min
6mm
2
42 mm
s b
=
M d
d 2 f cd
ĸ eff
=
1 1 2 s b
İ 1
=
ĸ eff
2
A s
=
M d
İd
f yd
Ponadto, dla odpowiednio identycznych przekrojów wykorzystano zależność:
A sx
=
A s.ref
M dx
M d.ref
3.2.1 Obliczenie pola przekroju zbrojenia
Przesło skrajne
zbrojenie dolne
s b

M d1max
d 2 f cd
0.093
ĸ eff

1 1 2 s b
0.098
İ 1

0.951
ĸ eff
2
A s1max

M d1max
İd
f yd
2.029 cm 2
m
Przesło skrajne
zbrojenie górne
M d1min

1
3
0.5M Bd
M d1min
0.654
1
m kN m
A s1min

A s1max
M d1min
M d1max
0.377 cm 2
m
Przesło przyskrajne
zbrojenie dolne
A s2max

A s1max
M d2max
M d1max
1.527 cm 2
m
Przesło przyskrajne
zbrojenie górne
M d2min

1
3
0.5 M Bd
 
M Cd
M d2min
1.733
1
m kN m
A s2min

A s1max
M d2min
M d1max
0.998 cm 2
m
Przesło wewnętrzne
zbrojenie dolne
A s3max

A s1max
M d3max
M d1max
1.74 cm 2
m
Przesło wewnętrzne
zbrojenie górne
M d3min

1
3
M Cd
M d3min
1.55
1
m kN m
A s2min

A s1max
M d3min
M d1max
0.892 cm 2
m
5/31
d h f
349731505.005.png 349731505.006.png

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika:

Zgłoś jeśli naruszono regulamin