strop_algorytm cz 2.pdf

(123 KB) Pobierz
strop_algorytm_31.pdf
3.13. Kształtowanie podłu ne blachownicy
3.13.1. Ustalenie formy zmiany przekroju
Zmiana szeroko ci pasów:
b f1
=
(
0.6 0.7
)b f
Zmiana grubo ci pasów:
t f1
=
(
0.6 0.7
÷
)t f
•
moment bezwładno ci zmniejszonego przekroju:
J y1
=
...
•
wska nik wytrzymało ci zmniejszonego przekroju:
W y1
=
...
•
no no c przekroju na kraw dzi spoiny czołowej:
M y1
=
W y1
×
f y
3.13.2. Obliczenie teoretycznych punktów zmiany przekroju pasów
•
pas górny i dolny:
x
=
L
2
×
1
−
M max
−
M y1
M max
3.13.3. Sprawdzenie no no ci podci gu w miejscu zmiany przekroju
Warto momentu zginaj cego w przekroju 1-1: M 1
=
...
Warto siły tn cej w pr zekroju 1-1:
V 1
=
...
÷
656772784.004.png 656772784.005.png 656772784.006.png
3.13.4. Okre lenie klasy przekroju
•
półka:
c
t
=
b
t f
£
n
×
b
=
b f1
−
t w
2
•
rodnik przy zginaniu:
c
t
=
h w
t w
£
n
×
Cały przekrój jest klasy ...
3.13.5. Efekt szerokiego pasa
Efekt szerokiego pasa mo na pomin je li spełniony jest warunek:
b 0
<
L e
50
b 0 - szeroko wspornikowej cz ci pasa lub polowa szeroko ci cz ci prz słowej
L e - odległo miedzy punktami zerowych momentów zginaj cych
Szeroko efektywna szerokiego pasa:
b eff
=
b 0
×
- współczynnik szeroko ci efektywnej
(wg Tablicy 3.1 1993-1-5)
3.13.6. Efektywne cechy przekroju klasy 4 - przekrój współpracuj cy
Pole przekroju współpracuj cego strefy ciskanej cianki:
A c.eff1
=
A c1
×
•
cianki prz słowe:
p
£
0.5
+
0.085 0.055
−
×
1.0
=
p
−
0.055 3
×
(
+
)
=
£
1.0
p
>
0.5
+
0.085 0.055
−
×
2
p
•
cianki wspornikowe:
p
£
0.748
1.0
=
p
>
0.748
gdzie 3
(
+
) 0
³
=
p
−
0.188
£
1.0
2
p
®
×
28.4
b
t
p
=
Smukło płytowa:
×
×
k
- miarodajna szeroko cianki
t - grubo cianki
k - parametr niestateczno ci miejscowej zale ny od stosunku napr e (Tab.4.1,4.2 1993-1-5)
®
- stosunek napr e brzegowych
b
656772784.007.png
Cechy geometryczne przekroju efektywnego:
pole przekroju: A eff1 =
moment statyczny wzgl dem skrajnego włókna: S eff.y1 =
poło enie rodka ci ko ci: z 1
=
moment bezwładno ci: J eff.y1 =
wska nik wytrzymalo ci: W eff.y1 =
3.13.7. Stan graniczny no no ci blachownicy na zginanie
M Ed
M y.c.Rd1
£
1.0
M Ed - obliczeniowy moment zginaj cy
M y.c.Rd1 - obliczeniowa no no przekroju 1-1 przy zginaniu wzgl dem głównej osi bezwładno ci
Obliczeniowa no no przekroju przy jednokierunkowym zginaniu:
•
przekroje klasy 1,2:
M y.c.Rd1
=
M pl.Rd
=
W pl1
×
f y
M0
W pl1 - wska nik oporu plastycznego
•
przekroje klasy 3:
M y.c.Rd1
=
M el.Rd
=
W el.min1
×
f y
M0
W el.min1 - najmniejszy spr ysty wska nik wytrzymało ci
•
przekroje klasy 4:
M y.c.Rd1
=
W eff.min1
×
f y
M0
W eff.min1 - najmniejszy wska nik przekroju współpracuj cego
M0 - współczynnik cz ciowy stosowany przy sprawdzaniu no no ci przekroju poprzecznego
Zgodnie z zał cznikiem krajowym: M0
=
1.0
3.13.8. Sprawdzenie wra liwo ci rodnika na niestateczno miejscow przy cinaniu
•
rodnik nieu ebrowany:
h w
t w
£
72
×
=
235
f y
•
rodnik u ebrowany:
h w
t w
£
31
×
×
k
656772784.001.png
h w
a
2
a
h w
k 5.34 4
=
+
×
+
k sl
gdy
³
1.0
h w
a
2
a
h w
k 4.0 5.34
=
+
×
+
k sl
gdy
<
1.0
gdy nie ma eber podłu nych: k sl
=
0
1.2
dla stali gatunków poni ej i ł cznie z S460
(5.1(2) PN EN 1993-1-5)
1.0
dla stali gatunków powy ej S460
3.13.9. No no przekroju ze rodnikiem niewra liwym na lokaln utrat stateczno ci
3.13.9.1. No no przekroju przy cinaniu
V Ed
V c.Rd1
£
1.0
(5.1(2) PN EN 1993-1-5)
V Ed - obliczeniowa siła poprzeczna
V c.Rd1 - obliczeniowa no no przekroju 1-1 przy cinaniu
Obliczeniowa no no przekroju przy projektowaniu plastycznym:
A v
×
f y
3
V c.Rd1
=
V pl.Rd1
=
M0
=
1.0
(NA.14 1993-1-1)
M0
•
dwuteowniki spawane i przekroje skrzynkowe, cinane prostopadle do osi y-y:
A v
=
h w
×
(
×
t w
)
(
)
•
dwuteowniki spawane i przekroje skrzynkowe, cinane prostopadle do osi z-z:
A v
=
A h w
−
×
t w
3.13.9.2. Obliczenie no no ci przekroju na zginanie z uwzgl dnieniem siły poprzecznej
Wpływ siły poprzecznej mo na pomin gdy:
V Ed
£
0.5 V pl.Rd1
×
Obliczeniowa no no przekroju przy projektowaniu plastycznym:
A v
×
f y
3
V c.Rd1
=
V pl.Rd1
=
M0
=
1.0
(NA.14 1993-1-1)
M0
1.2
=
dla stali gatunków poni ej i ł cznie z S460
1.0
=
dla stali gatunków powy ej S460
=
=
656772784.002.png
Je eli warunek nie jest spelniony nale y przyj , e w polu czynnym przy cinaniu wyst puje
zredukowana granica plastyczno ci:
f y
=
(
1
−
) f y
×
2 V Ed
×
2
gdzie
=
−
1
V pl.Rd1
Zredukowana no no przekroju dwuteowników zginanych wzgl dem osi najwi kszej bezwładno ci:
A w
×
2
W pl.y1
−
×
f y
4 t w
×
M y.V.Rd1
=
M y.V.Rd1
£
M y.c.Rd1
M0
3.13.10. No no przekroju ze rodnikiem wra liwym na lokaln utrat stateczno ci
3.13.10.1. No no przekroju przy cinaniu
No no obliczeniowa przekroju przy cinaniu blachownicy z ebrami lub bez eber:
f yw
×
h w
×
t w
V b.Rd1
=
V bw.Rd1
+
V bf.Rd1
£
V w.Rd1
=
M1
=
1.0
(NA.14 1993-1-1)
3 M1
×
Udział rodnika w no no ci obliczeniowej:
w
×
f yw
×
h w
×
t w
V bw.Rd1
=
3 M1
×
w - współczynnik redukcyjny ze wzgl du na niestateczno przy cinaniu,
¾
zale ny od wzgl dnej smukłosci płytowej w
Wyznaczenie smukło ci wzgl dnej płytowej cianki:
gdy ebra wyst puj tylko na podporach:
¾
h w
86.4 t w
•
w
=
×
×
gdy dodatkowo wyst puj ebra po rednie:
¾
h w
37.4 t w
•
w
=
×
×
×
k
b f1
2
× f yf
t f
×
M Ed
M f.Rd1
2
Udział pasów w no no ci obliczeniowej:
V bf.Rd1
=
×
1
−
c M1
×
×
656772784.003.png

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika:

Zgłoś jeśli naruszono regulamin